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根据【关键词:
失效分析,裂纹扩展仿真,航空发动机,疲劳断裂,有限元分析,低压涡轮轴,重熔层
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关键词
航空发动机
一体化封严盘装配研究
作者:
汪振禹
陈世军
李清晖
来源:
科技与创新
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
航空发动机
有限元分析
装配
一体化封严盘
描述:
目前
航空发动机
高涡转子多采用封严盘与挡板一体化结构,这种结构既减轻了涡轮转子的质量,又提高了涡轮转子的强度和可靠性,但同时给装配带来了很大难度。通过对一体化封严盘的结构进行分析,识别装配分解过程中
航空发动机
进气试验台畸变数值模拟研究
作者:
佟尧
刘旭峰
刘潇
来源:
应用科技
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
进气畸变
温升率
航空发动机
温度畸变强度
有限元分析
应力计算
可调试验台
数值模拟
描述:
为了实现对发动机吸入高温燃气现象进行模拟,本文介绍了
航空发动机
进气温度畸变模拟装置,主要从设备原理、设备组成、设备仿真验证等方面进行说明,通过数值模拟手段对模拟装置的指标进行验证,验证了该装置主、辅
腐蚀条件对7050航空铝合金断口形貌及失效机理的影响
作者:
黄浩东
李志鹏
蔡熙楠
王荣彩
吴琼
来源:
南昌航空大学学报(自然科学版)
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
疲劳断裂
7050航空铝合金
腐蚀产物
失效机理分析
断口形貌
描述:
为研究腐蚀条件对7050航空铝合金失效形式的影响,分析不同腐蚀时间和腐蚀溶液浓度对7050航空铝合金试样断口宏观及微观形貌、能谱、金相组织的影响,并进一步分析其失效机理。结果表明:在3.5%NaCl溶液和5%NaCl溶液的腐蚀环境下,7050航空铝合金试样中的Al元素含量会随着腐蚀时间的增加而逐渐降低,而5%NaCl溶液中腐蚀的试样含有更多的O元素;腐蚀时间和腐蚀液浓度的增加会使得7050航空铝合金损伤机理发生转变,还会使试样产生更多的由腐蚀产物堆积的局部腐蚀点和深色狭长的被腐蚀晶界。
作者:
吴玉忠
张殿喜
来源:
内燃机与配件
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
失效分析
关键零部件
创新教学
实践能力
描述:
航空高速电机用深沟球轴承
失效分析
作者:
王世杰
张作超
李泽强
张开
席仕平
来源:
哈尔滨轴承
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
失效分析
保持架断裂
深沟球轴承
描述:
某高速电机用深沟球轴承在工作短时间内出现保持架断裂故障。采用表面形貌观测、断口分析、化学成分分析和试验验证等方法,对故障轴承保持架断裂原因进行了分析。结果表明:故障轴承在过大的轴向力和润滑不足的综合作用下,加速了钢球与滚道间的磨损,使轴承产生运转阻滞,导致钢球对保持架的作用力增大,最终造成轴承保持架在薄弱处断裂失效。本文的研究结果为同类型失效轴承的设计改进和使用提供了指导。
某型飞机主起落架上位锁支座固定螺栓断裂分析
作者:
王金铎
余大为
吴恒壮
来源:
航空维修与工程
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
失效分析
断裂
措施
描述:
针对某型飞机主起落架上位锁支座固定螺栓断裂故障,通过对支座固定螺栓进行受力及
失效分析
,研究螺栓断裂产生的原因并制定相应措施,避免故障再次发生。
飞机机体调心轴承滚珠脱落
失效分析
作者:
康智翔
胡忠会
贾忠宁
来源:
失效分析与预防
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
失效分析
调心轴承
设计改进
许用调心角
实际调心角
描述:
飞机机体调心轴承滚珠脱落
失效分析
作者:
汪荣华
张峰
来源:
科技创新与应用
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
失效分析
柱塞组件
双金属
扩散焊
CT扫描
描述:
热障涂层在
航空发动机
涡轮叶片上的应用、失效与维护
作者:
袁忠大
王大伟
来源:
上海涂料
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
失效分析
涡轮叶片
热端部件
热障涂层
维护方法
描述:
航空发动机
涡轮叶片热障涂层对延长涡轮叶片的使用寿命具有至关重要的作用。首先概述了
航空发动机
热障涂层的重要性,其次归纳了
航空发动机
涡轮叶片热障涂层的制备技术及应用特点,主要对大气等离子、电子束物理气相
飞机锁闭机构连接螺栓
失效分析
作者:
徐春艳
张鹏
魏振伟
阎大伟
国晨
许建亮
来源:
失效分析与预防
年份:
2024
文献类型 :
期刊
关键词:
失效分析
预防故障
过载
螺栓
有限元
描述:
飞机锁闭机构的连接螺栓在修理过程中发生断裂,利用体视显微镜、扫描电子显微镜、金相显微镜、能谱仪等,对断裂螺栓断口及螺牙的宏微观形貌、微区成分、金相组织、显微硬度等进行分析,并与未断裂螺栓进行对比,探究其断裂原因。结果表明螺栓断裂原因为过载。由于工艺文件中未明确力矩要求,为研究拧紧过程中螺栓应力分布情况,确认合理的拧紧力矩数值,通过有限元进行仿真模拟分析。结果表明,计算所得的最大应力位置与实际断裂部位吻合,验证了过载是螺栓失效的主要原因。由此确定合理的装配力矩应不超过12 N·m,改进工艺后未再发生断裂。
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